Размещенно 13/11/2007 12:34

Итак, beam

1. балка; прогон; ригель

2. луч

3. брус; поперечина, траверса

4. коромысло (весов)

5. стрела или рукоять стрелы (крана)

beam and column — балочно-стоечная конструкция; концевая [торцовая] рама металлического каркаса

beam carrying transverse loads — балка, нагруженная поперечными силами [поперечной нагрузкой]

beam fixed at both ends — балка с защемлёнными концами

beam loaded unsymmetrically — балка, нагруженная несимметричной нагрузкой (действующей вне плоскости симметрии сечения и вызывающей косой изгиб)

beam made of precast hollow blocks — балка, собираемая из пустотелых [коробчатых] секций (с натяжением продольной арматуры)

beam on elastic foundation — балка на упругом основании

beams placed monolithically with slabs — балки, бетонируемые совместно с плитами перекрытий

beam precast on site — сборная железобетонная балка, изготовленная на стройплощадке [построечного изготовления]

beam subjected to (both) transverse and axial loads — балка, нагруженная поперечными и продольными силами; балка, подверженная воздействию поперечной и осевой нагрузок

beam supported on a girder — балка, опирающаяся на прогон; балка, поддерживаемая прогоном

beam with overhangs — консольная балка

beam with rectangular section — балка прямоугольного сечения

beam with symmetrical (cross) section — балка симметричного (поперечного) сечения

beam with unsymmetrical (cross) section — балка несимметричного (поперечного) сечения

beam of constant depth — балка постоянной высоты

beam of one span — однопролётная балка

beam of uniform strength — равнопрочная балка

anchor beam — анкерная балка

angle beam — металлический уголок; уголковая сталь

annular beam — кольцевая балка

arch(ed) beam

2. выпуклая балка с поясами различной кривизны

baffle beam — забральная балка

balance beam — балансирная балка; коромысло весов

bamboo-reinforced concrete beam — бетонная балка, армированная бамбуком

basement beam — балка надподвального перекрытия

bedplate beam — балка [ребро] опорной плиты

bending test beam — балочка(-образец){балочка-образец¦балочка} для испытания на изгиб

Benkelman beam — балка Бенкельмана, прогибомер

bind beam — свайная насадка

bisymmetrical beam — балка с сечением, симметричным относительно двух осей

block beam — преднапряжённая железобетонная балка из отдельных блоков [секций] (соединяемых натяжением арматуры)

bond beam — связывающая [усиливающая] балка (железобетонная балка, усиливающая каменную стену и предупреждающая образование в ней трещин)

boundary beam — подстропильная балка; краевая балка

box beam — балка коробчатого сечения; коробчатая балка

braced beam — шпренгельная балка

bracing beam — раскрепляющая балка; распорка

brake beam — тормозная балка

breast beam — перемычка [балка] над широким проёмом в стене

brick beam — рядовая кирпичная перемычка (с усилением стальными прутками)

bridge beam — мостовая балка, мостовой прогон

bridging beam — поперечная балка (между балками перекрытия)

broad-flange(d) beam — широкополочная двутавровая балка, широкополочный двутавр

buffer beam — буферный брус, бампер

built-in beam — встроенная (в каменную кладку) балка; балка с защемлёнными концами

built-up beam — составная балка

camber beam

1. балка с выпуклым верхним поясом

2. балка, слегка выгнутая вверх (для создания строительного подъёма)

candle beam — балка, поддерживающая свечи или светильники

cantilever beam

1. консольная балка, консоль

2. балка с одной или двумя консолями

capping beam

1. оголовок; насадка (опоры моста)

2. ростверк ленточного свайного фундамента

cased beam

1. стальная балка, замоноличенная в бетон

2. стальная балка с наружной оболочкой (как правило, декоративной)

castellated beam — перфорированная балка

castella Z beam — перфорированный зетовый профиль

ceiling beam — потолочная балка; балка, выступающая из потолка; балка ложного потолка

channel beam — швеллерная балка

chief beam — главная балка, прогон

circular beam — кольцевая балка

collar beam — повышенная затяжка висячих стропил

composite beam — составная балка

compound beam — составная балка

conjugate beam — сопряжённая балка

constant-section beam — балка постоянного сечения

continuous beam — неразрезная балка

crane lifting beam — монтажная траверса

crane runway beam — подкрановая балка

cross beam

1. поперечная балка

2. гидр. шапочный брус

curved beam

1. балка с криволинейной осью (в плоскости нагружения)

2. криволинейная (в плане) балка

deck beam — балка, поддерживающая настил; ребро настила

deep beam — балка-стенка

double-T beam

1. сборная железобетонная балка в форме двойного «Т»

2. сборная железобетонная панель с двумя рёбрами

doubly symmetrical beam — балка симметричного сечения с двумя осями симметрии

dragging beam — отрезок бруса, поддерживающий внизу накосную стропильную ногу; подбалка

drop-in beam — висячая балка; балка, поддерживаемая (на обоих концах) консолями

eaves beam — под стропильная балка (наружного ряда колонн)

edge beam

1. краевая балка

2. бортовой камень

elastically restrained beam — упруго-защемлённая балка, балка с упруго защемлёнными концами

encastre beam — балка с защемлёнными концами

externally reinforced concrete beam — железобетонная балка, усиленная наружными арматурными элементами (обычно наклейкой стальных полос на верхней и нижней гранях балки)

false beam — ложная балка

fish(ed) beam

1. деревянная составная балка с боковыми металлическими стыковыми накладками

2. балка с выпуклыми криволинейными поясами

fixed(-end) beam — балка с защемлёнными концами

flitch(ed) beam — составная деревометаллическая балка (состоящая из средней стальной полосы и двух боковых досок, скреплённых болтами)

floor beam

1. балка перекрытия; балка пола, лага

2. поперечная балка проезжей части моста

3. балка лестничной площадки

footing beam — затяжка стропильной фермы (на уровне концов стропильных ног)

foundation beam — фундаментная балка, рандбалка

framework beam — ригель рамы (рамной конструкции)

free beam — свободноопёртая балка на двух опорах

gantry beam — подкрановая балка

Gerber beam — шарнирная балка, балка Гербера

glue(d) laminated (timber) beam — многослойная дощатоклеёная балка

grade beam — фундаментная балка, рандбалка

grillage beams — балки ростверка

ground beam

1. фундаментная балка, ростверк; рандбалка

2. нижняя обвязка каркасной стены; лежень

H beam — широкополочная балка, широкополочный двутавр

hammer beam — опорный консольный брус [подбабок] стропильной ноги

haunched beam — балка с вутами

high strength concrete beam — балка из высокопрочного железобетона

hinged beam — шарнирная балка

hollow beam — пустотелая балка; коробчатая [трубчатая] балка

hollow prestressed concrete beam — пустотелая преднапряжённая железобетонная балка

horizontally curved beam — криволинейная в плане балка

hung-span beam — многопролётная консольно-подвесная балка, балка Гербера

hybrid beam — стальная составная балка (изготовленная из сталей разных марок)

I beam — двутавровая балка, двутавр

inverted T beam — тавровая (железобетонная) балка со стенкой, обращённой вверх

jack beam — подстропильная балка

jesting beam — декоративная [орнаментная] балка

joggle beam — составная балка из деревянных брусьев, соединённых по высоте ответными выступами и пазами

jointed beam

1. монолитная железобетонная балка, бетонируемая с устройством стыковых швов

2. сборная железобетонная балка, собираемая из отдельных секций

keyed beam — балка из брусьев с соединениями на призматических шпонках

L beam — балка Г-образного сечения

laminated beam — дощатоклеёная балка

laterally-unsupported beam — балка без боковых связей

lattice beam — решётчатая [сквозная] балка

leveling beam — рейка для проверки ровности дорожного покрытия

lifting beam — грузоподъёмная траверса

link beam — перемычка (над проёмом в стене)

longitudinal beam — продольная балка

main beam — главная балка

modified I beam — сборная железобетонная балка с выпусками хомутов из верхней полки (для соединения с верхней монолитной железобетонной плитой)

multispan beam — многопролётная балка

nailed beam — составная деревянная балка с соединениями на гвоздях; гвоздевая балка

needle beam

1. балка для временного опирания стены (при усилении фундамента)

2. верхний упорный прогон спицевого затвора

outrigger beam — балка выносной [дополнительной] опоры (крана, экскаватора)

overhead runway beam — кран-балка

parallel flanges beam — балка с параллельны ми полками

partition beam — балка, несущая перегородку

precast beam — сборная железобетонная балка

precast toe beam — сборная опорная балка (напр. поддерживающая кирпичную облицовку)

prestressed concrete beam — предварительно напряжённая железобетонная балка

prestressed precast concrete beam — сборная предварительно напряжённая железобетонная балка

prismatic beam — призматическая балка

propped cantilever beam — балка с одним защемлённым и другим шарнирно опёртым концами

rectangular beam — балка прямоугольного сечения

reinforced concrete beam — железобетонная балка

reinforced floor beam — балка железобетонного ребристого перекрытия

restrained beam — балка с защемлёнными концами

ridge beam — коньковый брус, коньковая балка

ring beam — кольцевая балка

rolled beam with cover plates — прокатная (двутавровая) балка с поясными листами

rolled I beam — прокатная [горячекатаная] двутавровая балка

rolled steel beam — прокатная стальная балка

roof beam — балка покрытия

runway beam — кран-балка

sandwich beam — составная балка

secondary beam — второстепенная [вспомогательная] балка

simple beam — простая [однопролётная свободно опёртая] балка

simple-span beam — однопролётная балка

simply supported beam — свободно опёртая балка

single web beam — (составная) балка с одной стенкой, одностенчатая (составная) балка

slender beam — гибкая балка (балка, требующая проверочного расчёта на потерю устойчивости из плоскости изгиба)

soldier beam — стальная стойка крепления стенок траншей или больверка

spandrel beam

1. фундаментная балка, рандбалка

2. ригель каркаса, поддерживающий [несущий] наружную стену

spreader beam — распределительная балка

statically determinate beam — статически определимая балка

statically indeterminate beam — статически неопределимая балка

steel beam — стальная балка

steel binding beam — стальная распорка, стальная соединительная балка

stiff beam — жёсткая балка

stiffening beam — балка жёсткости

straight beam — прямая [прямолинейная] балка

strengthened beam — усиленная балка

strut-framed beam — шпренгельная балка

supporting beam — опорная [поддерживающая] балка

suspended-span beam — подвесная [висячая] балка консольно-балочного пролёта (моста)

T beam — тавровая балка

tail beam — укороченная деревянная балка перекрытия (у проёма)

tee beam — тавровая балка

tertiary beam — балка, поддерживаемая вспомогательными балками

test beam — испытательная балочка, балочка-образец

through beam — неразрезная многопролётная балка

tie beam

1. затяжка (стропил, арки) на уровне опор

2. распределительная фундаментная балка (распределяет внецентренную нагрузку)

top beam — повышенная затяжка стропил

top-running crane beam — опорная кран-балка (перемещающаяся по верхнему поясу подкрановых балок)

transverse beam — поперечная балка

trolley I beam — катучая (двутавровая) балка

trussed beam

1. ферма с параллельными поясами, балочная ферма

2. шпренгельная балка

uniformly loaded beam — балка, нагруженная равномерно распределённой нагрузкой; равномерно нагруженная балка

unjointed beam

1. монолитная железобетонная балка без рабочего шва

2. стальная балка без стыка в стенке

upstand beam — балка ребристого перекрытия, выступающая над плитой

valley beam — подстропильная балка среднего ряда колонн; балка, поддерживающая ендову

vibrating beam — виброрейка, вибробрус

vibrating leveling beam — выравнивающий вибробрус

vibratory beam — виброрейка, вибробрус

wall beam — стальной анкер для крепления деревянных балок или перекрытий к стене

welded I beam — сварной двутавр

wide-flanged beam — широкополочная балка, широкополочный двутавр

wind beam — повышенная затяжка висячих стропил

wood I beam — деревянная двутавровая балка

AZM

Использовано фото из материалов пресс-службы ASTRON Buildings

Между изгибающим моментом, поперечной силой и интенсивностью распределенной нагрузки легко установить определенную зависимость. Рассмотрим балку, нагруженную произвольной нагрузкой (рисунок 5.10). Определим поперечную силу в произвольном сечении, отстоящем от левой опоры на расстоянии Z.

Проецируя на вертикаль силы, расположенные левее сечения, получаем

Вычисляем поперечную силу в сечении, рас­положенном на расстоянии z + dz от левой опоры.

Рисунок 5.8.

Вычитая (5.1) из (5.2) получаем dQ = qdz , откуда

то есть производная от поперечной силы по абсциссе сечения балки равна интенсивности распределенной нагрузки .

Вычислим теперь изгибающий момент в сечении с абсциссой z , взяв сумму моментов сил, приложенных слева от сечения. Для этого распределенную нагрузку на участке длиной z заменяем ее равнодействующей, равной qz и приложенной в середине участка, на расстоянии z/2 от сечения:

(5.3)

Вычитая (5.3) из (5.4), получаем приращение изгибающего момента

Выражение в скобках представляет собой поперечную силу Q . Тогда . Отсюда получаем формулу

Таким образом, производная от изгибающего момента по абсциссе сечения балки равна поперечной силе (теорема Журавского).

Взяв производную от обеих частей равенства (5.5), получим

т. е. вторая производная от изгибающего момента по абсциссе сечения балки равна интенсивности распределенной нагрузки. Полученные зависимости будем использовать при проверке правильности построения эпюр изгибающих моментов и поперечных сил.

Построение эпюр при растяжении-сжатии

Пример 1.

Круглая колонна диаметра d сжимается силой F . Определить увеличение диаметра , зная модуль упругости Е и коэффициент Пуассона материала колонны.

Р е ш е н и е.

Продольная деформация по закону Гука равна

Используя закон Пуассона, находим поперечную деформацию

С другой стороны, .

Следовательно, .

Пример 2.

Построить эпюры продольной силы, напряжения и перемещения для ступенчатого бруса.

Р е ш е н и е.

1. Определение опорной реакции. Составляем уравнение равновесия в проекции на ось z :

откуда R E = 2qa .

2. Построение эпюр N z , , W .

Э п ю р а N z . Она строится по формуле

,

Э п ю р а . Напряжение равно . Как следует из этой формулы, скачки на эпюре будут обусловлены не только скачками N z , но также резкими изменениями площади поперечных сечений. Определяем значения в характерных точках:

Продольно-поперечным изгибом называется сочетание поперечного изгиба со сжатием или растяжением бруса.

При расчете на продольно-поперечный изгиб вычисление изгибающих моментов в поперечных сечениях бруса производится с учетом прогибов его оси.

Рассмотрим балку с шарнирно опертыми концами, нагруженною некоторой поперечной нагрузкой и сжимающей силой 5, действующей вдоль оси балки (рис. 8.13, а). Обозначим у прогиб оси балки в поперечном сечении с абсциссой (положительное направление оси у примем вниз, и, следовательно, прогибы балки считаем положительными, когда они направлены вниз). Изгибающий момент М, действующий в этом сечении,

(23.13)

здесь изгибающий момент от действия поперечной нагрузки; - дополнительный изгибающий момент от действия силы

Полный прогиб у можно рассматривать состоящим из прогиба возникающего от действия только поперечной нагрузки, и дополнительного прогиба, равного вызванного силой .

Полный прогиб у больше суммы прогибов, возникающих при раздельном действии поперечной нагрузки и силы S, так как в случае действия на балку только силы S прогибы ее равны нулю. Таким образом, в случае продольно-поперечного изгиба принцип независимости действия сил неприменим.

При действии на балку растягивающей силы S (рис. 8.13, б) изгибающий момент в сечении с абсциссой

(24.13)

Растягивающая сила S приводит к уменьшению прогибов балки, т. е. полные прогибы у в этом случае меньше прогибов вызванных действием только поперечной нагрузки.

В практике инженерных расчетов под продольно-поперечным изгибом подразумевают обычно случай действия сжимающей силы и поперечной нагрузки.

При жесткой балке, когда дополнительные изгибающие моменты невелики по сравнению с моментом прогибы у мало отличаются от прогибов . В этих случаях можно пренебрегать влиянием силы S на величины изгибающих моментов и величины прогибов балки и производить ее расчет на центральное сжатие (или растяжение) с поперечным изгибом, как изложено в § 2.9.

При балке, жесткость которой невелика, влияние силы S на величины изгибающих моментов и прогибов балки может быть весьма существенным и пренебрегать им при расчете нельзя. В этом случае балку следует рассчитывать на продольно-поперечный изгиб, понимая под этим расчет на совместное действие изгиба и сжатия (или растяжения), выполняемый с учетом влияния осевой нагрузки (силы S) на деформацию изгиба балки.

Рассмотрим методику такого расчета на примере балки, шарнирно опертой по концам, нагруженной поперечными силами, направленными в одну сторону, и сжимающей силой S (рис. 9.13).

Подставим в приближенное дифференциальное уравнение упругой линии (1.13) выражение изгибающего момента М по формуле (23.13):

[знак минус перед правой частью уравнения взят потому, что в отличие от формулы (1.13) здесь положительным для прогибов считается направление вниз], или

Следовательно,

В целях упрощения решения предположим, что дополнительный прогиб изменяется по длине балки по синусоиде, т. е. что

Это предположение позволяет получить достаточно точные результаты при действии на балку поперечной нагрузки, направленной в одну сторону (например, сверху вниз). Заменим в формуле (25.13) прогиб выражением

Выражение совпадает с формулой Эйлера для критической силы сжатого стержня с шарнирно закрепленными концами. Поэтому его обозначают и называют эйлеровой силой.

Следовательно,

Следует отличать эйлерову силу от критической силы вычисляемой по формуле Эйлера. Значение можно вычислять по формуле Эйлера лишь при условии, что гибкость стержня больше предельной; значение же подставляют в формулу (26.13) независимо от гибкости балки. В формулу для критической силы, как правило, входит минимальный момент инерции поперечного сечения стержня, а в выражение эйлеровой силы входит момент инерции относительно той из главных осей инерции сечения, которая перпендикулярна плоскости действия поперечной нагрузки.

Из формулы (26.13) следует, что соотношение между полными прогибами балки у и прогибами вызванными Действием только поперечной нагрузки, зависит от отношения (величины сжимающей силы 5 к величине эйлеровой силы).

Таким образом, отношение является критерием жесткости балки при продольно-поперечном изгибе; если это отношение близко к нулю, то жесткость балки велика, а если оно близко к единице, то жесткость балки мала, т. е. балка является гибкой.

В случае, когда , прогиб т. е. при отсутствии силы S прогибы вызываются только действием поперечной нагрузки.

Когда величина сжимающей силы S приближается к значению эйлеровой силы полные прогибы балки резко возрастают и могут во много раз превышать прогибы вызванные действием только поперечной нагрузки. В предельном случае при прогибы у, подсчитанные по формуле (26.13), становятся равными бесконечности.

Следует отметить, что формула (26.13) неприменима при весьма больших прогибах балки, так как она основана на приближенном выражении кривизны Это выражение применимо лишь при малых прогибах, а при больших должно быть заменено тоадым выражением кривизны (65.7). В этом случае прогибы у при не равнялись бы бесконечности, а были бы хотя и весьма большими, но конечными.

При действии на балку растягивающей силы формула (26.13) принимает вид.

Из этой, формулы следует, что полные прогибы у меньше прогибов вызванных действием только поперечной нагрузки. При растягивающей силе S, численно равной значению эйлеровой силы (т. е. при ), прогибы у вдвое меньше прогибов

Наибольшие и наименьшие нормальные напряжения в поперечном сечении балки с шарнирно закрепленными концами при продольно-поперечном изгибе и сжимающей силе S равны

Рассмотрим двухопорную балку двутаврового сечения с пролетом Балка нагружена посередине вертикальной силой Р и сжимается осевой силой S = 600 (рис. 10.13). Площадь поперечного сечения балки момент инерции , момент сопротивления и модуль упругости

Поперечные связи, соединяющие эту балку с соседними балками сооружения, исключают возможность потери устойчивости балки в горизонтальной плоскости (т. е. в плоскости наименьшей жесткости).

Изгибающий момент и прогиб посредине балки, подсчитанные без учета влияния силы S, равны:

Эйлерова сила определяется из выражения

Прогиб посередине балки, подсчитанный с учетом влияния силы S на основании формулы (26.13),

Определим наибольшие нормальные (сжимающие) напряжения в среднем поперечном сечении балки по формуле (28.13):

откуда после преобразования

Подставив в выражение (29.13) различные значения Р (в ), получим соответствующие им значения напряжений . Графически зависимость между определяемая выражением (29.13), характеризуется кривой, изображенной на рис. 11.13.

Определим допускаемую нагрузку Р, если для материала балки а необходимый коэффициент запаса прочности следовательно, допускаемое напряжение для материала

Из рис. 11.23 следует, что напряжение возникает в балке при нагрузке а напряжение - при нагрузке

Если в качестве допускаемой принять нагрузку то коэффициент запаса по напряжениям будет равен заданному значению Однако при этом балка будет обладать незначительным коэффициентом запаса по нагрузке, так как напряжения, равные от, возникнут в ней уже при Рот

Следовательно, коэффициент запаса по нагрузке в этом случае будет равен 1,06 (так как е. явно недостаточен.

Для того чтобы балка имела по нагрузке коэффициент запаса, равный 1,5, в качестве допускаемого следует принять значение при этом напряжения в балке будут, как это следует из рис. 11.13, примерно равны

Выше расчет на прочность производился по допускаемым напряжениям. Это обеспечивало необходимый запас прочности не только по напряжениям, но также и по нагрузкам, так как почти во всех случаях, рассмотренных в предыдущих главах, напряжения прямо пропорциональны величинам нагрузок.

При продольно-поперечном изгибе напряжения, как это следует из рис. 11.13, не прямо пропорциональны нагрузке, а изменяются быстрее, чем нагрузка (в случае сжимающей силы S). В связи с этим даже незначительное случайное увеличение нагрузки сверх расчетной может вызвать весьма большое увеличение напряжений и разрушение конструкции. Поэтому расчет сжато-изогнутых стержней на продольно-поперечный изгиб следует производить не по допускаемым напряжениям, а по допускаемой нагрузке.

Составим по аналогии с формулой (28.13) условие прочности при расчете на продольно-поперечный изгиб по допускаемой нагрузке.

Сжато-изогнутые стержни кроме расчета на продольно-поперечный изгиб необходимо рассчитывать также и на устойчивость.

Все многообразие существующих опорных устройств схематизируется в виде ряда основных типов опор, из которых

наиболее часто встречаются: шарнирно-подвижная опора (возможные обозначения для нее представлены на рис.1,а), шарнирно-неподвижная опора (рис.1,б) и жесткое защемление , или заделка (рис.1,в).

В шарнирно-подвижной опоре возникает одна опорная реакция, перпендикулярная опорной плоскости. Такая опора лишает опорное сечение одной степени свободы, то есть препятствует смещению в направлении опорной плоскости, но допускает перемещение в перпендикулярном направлении и поворот опорного сечения.
В шарнирно-неподвижной опоре возникают вертикальная и горизонтальная реакции. Здесь невозможны перемещения по направлениям опорных стержней, но допускается поворот опорного сечения.
В жесткой заделке возникают вертикальная и горизонтальная реакции и опорный (реактивный) момент. При этом опорное сечение не может смещаться и поворачиваться.При расчете систем, содержащих жесткую заделку, возникающие опорные реакции можно не определять, выбирая при этом отсеченную часть так, чтобы заделка с неизвестными реакциями в нее не попадала. При расчете систем на шарнирных опорах реакции опор должны быть определены обязательно. Уравнения статики, используемые для этого, зависят от вида системы (балка, рама и др.) и будут приведены в соответствующих разделах настоящего пособия.

2. Построение эпюр продольных сил Nz

Продольная сила в сечении численно равна алгебраической сумме проекций всех сил, приложенных по одну сторону от рассматриваемого сечения, на продольную ось стержня.

Правило знаков для Nz: условимся считать продольную силу в сечении положительной, если внешняя нагрузка, приложенная к рассматриваемой отсеченной части стержня, вызывает растяжение и отрицательной - в противном случае.

Пример 1. Построить эпюру продольных сил для жестко защемленной балки (рис.2).

Порядок расчета:

1. Намечаем характерные сечения, нумеруя их от свободного конца стержня к заделке.
2. Определяем продольную силу Nz в каждом характерном сечении. При этом рассматриваем всегда ту отсеченную часть, в которую не попадает жесткая заделка.

По найденным значениям строим эпюру Nz. Положительные значения откладываются (в выбранном масштабе) над осью эпюры, отрицательные - под осью.

3. Построение эпюр крутящих моментов Мкр .

Крутящий момент в сечении численно равен алгебраической сумме внешних моментов, приложенных по одну сторону от рассматриваемого сечения, относительно продольной оси Z.

Правило знаков для Мкр : условимся считать крутящий момент в сечении положительным, если при взгляде на сечение со стороны рассматриваемой отсеченной части внешний момент виден направленным против движения часовой стрелки и отрицательным - в противном случае.

Пример 2. Построить эпюру крутящих моментов для жестко защемленного стержня (рис.3,а).

Порядок расчета.

Следует отметить, что алгоритм и принципы построения эпюры крутящих моментов полностью совпадают с алгоритмом и принципами построения эпюры продольных сил .

1.Намечаем характерные сечения.
2.Определяем крутящий момент в каждом характерном сечении.

По найденным значениям строимэпюру Мкр (рис.3,б).

4. Правила контроля эпюр Nz и Мкр .

Для эпюр продольных сил и крутящих моментов характерны определенные закономерности, знание которых позволяет оценить правильность выполненных построений.

1. Эпюры Nz и Мкр всегда прямолинейные.

2. На участке, где нет распределенной нагрузки, эпюра Nz(Мкр) - прямая, параллельная оси, а на участке под распределенной нагрузкой - наклонная прямая.

3. Под точкой приложения сосредоточенной силы на эпюре Nz обязательно должен быть скачок на величину этой силы, аналогично под точкой приложения сосредоточенного момента на эпюре Мкр будет скачок на величину этого момента.

5. Построение эпюр поперечных сил Qy и изгибающих моментов Mx в балках

Стержень, работающий на изгиб, называется балкой . В сечениях балок, загруженных вертикальными нагрузками, возникают, как правило, два внутренних силовых фактора - Qy и изгибающий момент Mx .

Поперечная сила в сечении численно равна алгебраической сумме проекций внешних сил, приложенных по одну сторону от рассматриваемого сечения, на поперечную (вертикальную) ось.

Правило знаков для Qy: условимся считать поперечную силу в сечении положительной, если внешняя нагрузка, приложенная к рассматриваемой отсеченной части, стремится повернуть данное сечение по часовой стрелке и отрицательной - в противном случае.

Схематически это правило знаков можно представить в виде

Изгибающий момент Mx в сечении численно равен алгебраической сумме моментов внешних сил, приложенных по одну сторону от рассматриваемого сечения, относительно оси x , проходящей через данное сечение.

Правило знаков для Mx: условимся считать изгибающий момент в сечении положительным, если внешняя нагрузка, приложенная к рассматриваемой отсеченной части, приводит к растяжению в данном сечении нижних волокон балки и отрицательной - в противном случае.

Схематически это правило знаков можно представить в виде:

Следует отметить, что при использовании правила знаков для Mx в указанном виде, эпюра Mx всегда оказывается построенной со стороны сжатых волокон балки.

6. Консольные балки

При построении эпюр Qy и Mx в консольных, или жестко защемленных, балках нет необходимости (как и в рассмотренных ранее примерах) вычислять опорные реакции, возникающие в жесткой заделке, но выбирать отсеченную часть нужно так, чтобы заделка в нее не попадала.

Пример 3. Построить эпюры Qy и Mx (рис.4).

Порядок расчета .

1. Намечаем характерные сечения.

УДК 539.52

ПРЕДЕЛЬНАЯ НАГРУЗКА ДЛЯ ЗАЩЕМЛЕННОЙ БАЛКИ, НАГРУЖЕННОЙ ПРОДОЛЬНОЙ СИЛОЙ, НЕСИММЕТРИЧНО РАСПРЕДЕЛЕННОЙ НАГРУЗКОЙ И ОПОРНЫМИ МОМЕНТАМИ

И.А. Монахов1, Ю.К. Басов2

кафедра строительного производства Строительный факультет Московский государственный машиностроительный университет ул. Павла Корчагина, 22, Москва, Россия, 129626

2Кафедра строительных конструкций и сооружений Инженерный факультет Российский университет дружбы народов ул. Орджоникидзе, 3, Москва, Россия, 115419

В статье разработана методика решения задач о малых прогибах балок из идеального жестко-пластического материала при действии несимметрично распределенных нагрузок с учетом предварительного растяжения-сжатия. Разработанная методика применена для исследования напряженно-деформированного состояния однопролетных балок, а также для вычисления предельной нагрузки балок.

Ключевые слова: балка, нелинейность, аналитическое.

В современном строительстве, судостроении, машиностроении, химической промышленности и в других отраслях техники наиболее распространенными видами конструкций являются стержневые, в частности балки. Естественно, что для определения реального поведения стержневых систем (в частности, балок) и ресурсов их прочности необходим учет пластических деформаций.

Расчет конструктивных систем при учете пластических деформаций с помощью модели идеального жесткопластического тела является наиболее простым, с одной стороны, и достаточно приемлемым с точки зрения требований практики проектирования - с другой. Если иметь в виду область малых перемещений конструктивных систем, то это объясняется тем, что несущая способность («предельная нагрузка») идеальных жесткопластических и упругопластических систем оказывается одной и той же.

Дополнительные резервы и более строгая оценка несущей способности конструкций выявляются в результате учета геометрической нелинейности при деформировании их. В настоящее время учет геометрической нелинейности в расчетах конструктивных систем является первоочередной задачей не только с точки зрения развития теории расчета, но и с точки зрения практики проектирования сооружений. Приемлемость решений задач о расчете конструкций в условиях малости

перемещений достаточно неопределенна, с другой стороны, практические данные и свойства деформируемых систем позволяют считать, что большие перемещения являются реально достижимыми. Достаточно указать на конструкции строительных, химических, судо- и машиностроительных объектов. Кроме того, модель жесткопластического тела означает пренебрежение упругими деформациями, т.е. пластические деформации намного превосходят упругие. Поскольку деформациям соответствуют перемещения, то учет больших перемещений жесткопластических систем является уместным.

Однако геометрически нелинейное деформирование конструкций в большинстве случаев неизбежно приводит и к возникновению пластических деформаций. Поэтому особое значение приобретает одновременный учет пластических деформаций и геометрической нелинейности в расчетах конструктивных систем и, конечно, стержневых.

В данной статье рассматриваются малые прогибы. Подобные задачи решались в работах .

Рассматривается балка с защемленными опорами, под действием ступенчатой нагрузки, краевых моментов и предварительно приложенной продольной силы (рис. 1).

Рис. 1. Балка под распределенной нагрузкой

Уравнения равновесия балки при больших прогибах в безразмерной форме имеет вид

d2 т / , ч d2 w dn

-- + (п ± щ)-- + р = ^ - = 0, dx ах ах

х 2w р12 М N ,г,

где х ==, w =-, р =--, т =--, п =-, N и М - внутренние нормальная

I к 5хЪк Ъ!!Ък 25!!Ък

сила и изгибающий момент, р - поперечная равномерно распределенная нагрузка, W - прогиб, х - продольная координата (начало координат на левой опоре), 2к - высота поперечного сечения, Ъ - ширина поперечного сечения, 21 - пролет балки, 5^ - предел текучести материала. Если N задано, то усилие N является следствием действия р при

имеющихся прогибах, 11 = = , черта над буквами означает размерность величин.

Рассмотрим первый этап деформирования - «малые» прогибы. Пластическое сечение возникает при х = х2, в нем т = 1 - п2.

Выражения для скоростей прогибов имеют вид - прогиб при х = х2):

(2-х), (х > Х2),

Решение задачи разбивается на два случая: х2 < 11 и х2 > 11.

Рассмотрим случай х2 < 11.

Для зоны 0 < х2 < 11 из (1) получаем:

Рх 111 1 Р11 к1р/1 т = + к1 р + р/1 -к1 р/1 -±4- +-^41

х -(1 -п2)±а,

(, 1 , р/2 к1 р12Л

Рх2 + к1 р + р11 - к1 р11 -+ 1 ^

Х2 = к1 +11 - к111 - + ^

Учитывая возникновение пластического шарнира при х = х2, получаем:

тх=х = 1 - п2 =- р

(12 к12 Л к +/ - к1 - ^ + к"А

к, + /, - к,/, -L +

(/ 2 к/ 2 Л к1 + /1 - к1/1 - ^ + М

Рассматривая случай х2 > /1, получаем:

для зоны 0 < х < /1 выражение для изгибающих моментов имеет вид

к р-р2 + кар/1+р/1 -к1 р/1 ^ х-(1-П12)±

а для зоны 11 < х < 2 -

^ р-рЦ + 1^ Л

х -(1 -п-)±а +

(. рг- к1 р1-Л

Кх рх2 + кх р+

0, и тогда

I2 12 1 ч ч х2 = 1 -- + -.

Из условия пластичности вытекает равенство

откуда получаем выражение для нагрузки:

к1 - 12 + М Л2

К1/12 - к2 ¡1

Таблица 1

к1 = 0 11 = 0,66

Таблица 2

к1 = 0 11 = 1,33

0 6,48 9,72 12,96 16,2 19,44

0,5 3,24 6,48 9,72 12,96 16,2

Таблица 3

к1 = 0,5 11 = 1,61

0 2,98 4,47 5,96 7,45 8,94

0,5 1,49 2,98 4,47 5,96 7,45

Таблица 5 к1 = 0,8 11 = 0,94

0 2,24 3,56 4,49 5,61 6,73

0,5 1,12 2,24 3,36 4,49 5,61

0 2,53 3,80 5,06 6,33 7,59

0,5 1,27 2,53 3,80 5,06 6,33

Таблица 3

к1 = 0,5 11 = 2,0

0 3,56 5,33 7,11 8,89 10,7

0,5 1,78 3,56 5,33 7,11 8,89

Таблица 6 к1 = 1 11 = 1,33

0 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0

0,5 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0

Таблица 7 Таблица 8

к, = 0,8 /, = 1,65 k, = 0,2 /, = 0,42

0 2,55 3,83 5,15 6,38 7,66

0,5 1,28 2,55 3,83 5,15 6,38

0 7,31 10,9 14,6 18,3 21,9

0,5 3,65 7,31 10,9 14,6 18,3

Задавая коэффициент нагрузки к1 от 0 до 1, изгибающий момент а от -1 до 1, значение продольной силы п1 от 0 до 1, расстояние /1 от 0 до 2, получим положение пластического шарнира по формулам (3) и (5), а затем получим значение предельной нагрузки по формулам (4) или (6). Численные результаты расчетов сведены в таблицы 1-8.

ЛИТЕРАТУРА

Басов Ю.К., Монахов И.А. Аналитическое решение задачи о больших прогибах жестко-пластической защемленной балки под действием локальной распределенной нагрузки, опорных моментов и продольной силы // Вестник РУДН. Серия «Инженерные исследования». - 2012. - № 3. - С. 120-125.

Савченко Л.В., Монахов И.А. Большие прогибы физически нелинейных круглых пластинок // Вестник ИНЖЕКОНА. Серия «Технические науки». - Вып. 8(35). - СПб., 2009. - С. 132-134.

Галилеев С.М., Салихова Е.А. Исследование частот собственных колебаний элементов конструкции из стеклопластика, углепластика и графена // Вестник ИНЖЕКОНА. Серия «Технические науки». - Вып. 8. - СПб., 2011. - С.102.

Ерхов М.И., Монахов А.И. Большие прогибы предварительно напряженной жесткопласти-ческой балки с шарнирными опорами при равномерно распределенной нагрузке и краевых моментах // Вестник отделения строительных наук Российской академии архитектуры и строительных наук. - 1999. - Вып. 2. - С. 151-154. .

THE LITTLE DEFLECTIONS OF THE PREVIOUSLY INTENSE IDEAL PLASTIC BEAMS WITH THE REGIONAL MOMENTS

I.A. Monakhov1, U.K. Basov2

"Department of Building production manufacture Building Faculty Moscow State Machine-building University Pavla Korchagina str., 22, Moskow, Russia,129626

Department of Bulding Structures and Facilities Enqineering Faculty Peoples" Friendship University of Russia Ordzonikidze str., 3, Moskow, Russia, 115419

In the work up the technique of the decision of problems about the little deflections of beams from ideal hard-plastic material, with various kinds of fastening, for want of action of the asymmetrically distributed loads with allowance for of preliminary stretching-compression is developed. The developed technique is applied for research of the strained-deformed condition of beams, and also for calculation of a deflection of beams with allowance for of geometrical nonlinearity.

Key words: beam, analytic, nonlinearity.